根據上次改造實測值和計算的共振峰轉速類比可以得到，經過方改圓后的實際共振峰轉速能避開工頻轉速，但北南向的轉速尚不能完全避開共振峰轉速。加上方孔改圓孔的方案，在電廠現場實施是有困難的，所以只能在保留原方孔方案的基礎上進行再加固，以滿足頻率要求。通過對支座筒體的模態變形圖分析，可以發現在西東向振動值過大時，水泵筒體上圓孔位置發生較大變形，因此需要在圓孔側也需要加固以提高西東向的振動頻率。

圖2所示的雙冏模型具有320812個節點數，網格劃分情況如圖所示。模型計算結果為，西東向和北南向的共振峰轉速分別為1143rpm和1205rpm，計算的預期共振峰轉速可以達到l005rpm和1060rpm，兩個方向預期共振峰轉速都超過了lOOOrpm，西東向和北南向基本避開共振峰轉速，可以滿足要求。

通過雙冏模型的變形圖如圖3,圖4所示。由圖可以看到，方孔處變形比之前均勻，而圓孔處受力也較均勻，切變形量也明顯減少，變形均有所改善，達到了預期的效果。

雖然雙冏模型有效地提高了固有頻率，但是考慮到電廠實際情況下的雙冏模型，豎筋和橫筋是螺旋狀，不便于加工，因此模型8的雙冏模型只能作為備選方案提出，http://gygpump01.cn.qiyeku.com還需再尋求加工方便又能達到電廠要求的加固方案。

根據以上變形云圖，圖3,圖4分析可以知道，該圓筒的方孔和圓孔周圍有較大的變形，所以選擇加豎筋和橫筋的方案，只要能達到相同效用也是可以的，且加工方便。為了保持數據統一，豎筋的尺寸均為30*90,橫筋的尺寸均為40*90。其筒體加固的方案和描述及計算結果為如圖的9~12模型。

方案9是在方案8的基礎上進一步改造，圓孔的雙囧改造成兩條豎筋的模型，如圖所示，西東向和北南向的共振峰轉速分別為1186rpm和1117rpm，即預期共振峰轉速為l043rpm和983rpm。和方案8相比，水泵西東向的共振峰轉速提高了38rpm，但是北南向的共振峰轉速卻下降了77rpm，所以需要再改造加固的方式，以達到方案8的雙囧模型的共振峰轉速。

方案10是在方案9的基礎上改造，方孔的囧字改成兩條豎筋，如圖5所示。西東向和北南向的共振峰轉速分別為1167rpm和1118rpm，即預期共振峰轉速為1027rpm和984rpm，加豎筋和加兩條斜筋的效果相差不大，比較發現加豎筋后的共振峰基本達到原來雙囧的效果，而且豎筋易于加工，所以水泵筒體改用豎筋的方案比雙冏的方案較優。但是北南向的共振峰轉速基本沒有變化，不能完全避開共振峰轉速，所以再加固北南向圓孔處，使其共振峰轉速達到l000rpm以上。

方案11在方案10的基礎上在圓孔下方增加圓環，如圖6所示。水泵西東向和北南向的共振峰轉速分別為1172rpm和1148rpm，即預期共振峰轉速為1031rpm和lOllrpm，均超過了lOOOrpm，基本達到加固的要求，證明了加固北南向圓孔方案的可行性。

從方孔和圓孔的變形圖可以看出，圓孔處靠上部分有較大的變形，下方的變形數值的{zd0}值有所減小，廣一水泵振動情況得到了改善，兩個方向的共振峰轉速基本均衡，加上垂直豎筋和橫筋易于加工，基本認為達到要求。

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